\chapter{Meetresultaten}
In dit hoofdstuk bespreken we de meetresultaten van de verschillende ontwerpen. Zowel de \'e\'en- als tweepoort S-parametermetingen werden verricht met behulp van de N5242A \mbox{PNA-X} Vector Network Analyzer van Agilent Technologies. De NF werd opgemeten in het frequentiegebied van 1.4 GHz tot 1.8 GHz, gebruik makend van een source-corrected ruismeettechniek ingebed in het PNA-X meetsysteem \cite{PNAXruis}. De PNA-X meet de ruis steeds aan poort 2 en vandaar zal bij elke LNA-meting poort 1 aangesloten worden aan de kant van de antenne en poort 2 aan de kant van de receiver.
\section{De LNA}
\subsection{LNA zonder SAW-filter}
Bij gebrek aan enkele kleine waarden van de Murata-capaciteiten werd er bij het solderen in Zwijnaarde voor gekozen om capaciteiten van Johanson Technology te gebruiken. Nadien werden de desbetreffende capaciteiten vervangen door de Murata-capaciteiten. Beide uitvoeringen van de LNA werden opgemeten.
\subsubsection{LNA waarbij enkele Murata-capaciteiten vervangen werden door Johanson-ca\-paciteiten}
Het gebruik van de Johanson-capaciteiten resulteerde voor de LNA in de specificaties zichtbaar in figuur \ref{fig:meting_lna_slecht}. We hebben deze LNA ook gesimuleerd met behulp van de S-parametermodellen ter beschikking gesteld door Johanson Technology. Deze S-parameters werden echter opgemeten op een FR4-substraat, wat voor enige afwijking zorgde tussen gesimuleerde en gemeten resultaten. 
\begin{figure}[H]
\centering
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lna_slecht_S11enS22.pdf}
\label{fig:meting_lna_slecht_S11enS22}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lna_slecht_S12enS21.pdf}
\label{fig:meting_lna_slecht_S12enS21}
}
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lna_slecht_NF.pdf}
\label{fig:meting_lna_slecht_NF}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lna_slecht_Kfact.pdf}
\label{fig:meting_lna_slecht_Kfact}
}
\caption{Aanpassing ingang ($|S_{11}|$) en uitgang ($|S_{22}|$) \subref{fig:meting_lna_slecht_S11enS22}, $|S_{21}|$ en $|S_{12}|$ \subref{fig:meting_lna_slecht_S12enS21}, ruisgetal (NF) \subref{fig:meting_lna_slecht_NF}, stabiliteitsfactor en -maat \subref{fig:meting_lna_slecht_Kfact} van de LNA met Johanson-capaciteiten}
\label{fig:meting_lna_slecht}
\end{figure}
\xpar In figuur \ref{fig:meting_lna_slecht_Kfact} ziet men dat er duidelijk stabiliteitsproblemen zijn tussen 5 GHz en de 8~GHz. Dit is ook te zien aan het verbruik, weergegeven in tabel \ref{tab:verbruik_lna_slecht}, dat meer dan 20\% boven de gesimuleerde waarde lag. Ook valt op dat de $|S_{22}|$ (in dB) positieve waarden aanneemt, zoals te zien in figuur \ref{fig:meting_lna_slecht_S11enS22}. Het is dus duidelijk dat, wanneer  de in- en uitgang van de LNA worden afgesloten op 50 $\Omega$, de LNA onstabiel is tussen 5 GHz en 8 GHz. Deze instabiliteit vinden we ook in de simulatie terug als we de source-inductantie verhogen. We hebben bij het maken van de via's slechts \'e\'en via per source-grondverbinding geprikt. Bij later geassembleerde LNA's werden twee via's per source-grondverbinding gemaakt, waardoor de inductantie tussen source en grond verkleint. Dit loste de onstabiliteit op.
\xpar Ondanks de instabiliteit en de tegenvallende $|S_{21}|$ is deze LNA wel aangepast aan ingang en uitgang en bezit hij een ruisgetal kleiner dan 1 dB.
\begin{table}[H]
\center
\begin{tabular}{lr}
\multicolumn{2}{c}{Gemeten DC-verbruik voor LNA met Johanson-ca\-paciteiten} \\
\hline
		$I_{DC}$ & 32.1 $mA$  \\
    \hline
    $V_{DC}$ & 3.0 $V$  \\
    \hline
    Verbruik & 96.3 $mW$  \\
\hline 
\label{tab:verbruik_lna_slecht}
\end{tabular}  
\caption{Gemeten DC-verbruik  voor LNA met Johanson-capaciteiten} 
\end{table}
\subsubsection{LNA met Murata-capaciteiten}
Het maken van een nieuw prototype met correcte capaciteitswaarden en 2 via's voor elke source-grondverbinding resulteerde in een LNA met specificaties die beter aanleunen bij de gesimuleerde specificaties, weergegeven in figuur \ref{fig:meting_lnamur}. De vergelijking van de gemeten en gesimuleerde resultaten wordt gemaakt in tabel \ref{tab:vgltabel}. Hierbij is de gemeten NF gecorrigeerd door het verlies van \'e\'en UFL-kabeltje in rekening te brengen, zoals uitgelegd in sectie \ref{subsub:ruiscorr}.
\begin{figure}[H]
\centering
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lna_S11enS22.pdf}
\label{fig:meting_lnamur_S11enS22}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lna_S12enS21.pdf}
\label{fig:meting_lnammur_S21enS12}
}
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lna_NF.pdf}
\label{fig:meting_lnamur_NF}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lna_Kfact.pdf}
\label{fig:meting_lnamur_Kfact}
}
\caption{Aanpassing ingang ($|S_{11}|$) en uitgang ($|S_{22}|$) \subref{fig:meting_lnamur_S11enS22}, $|S_{21}|$ en $|S_{12}|$ \subref{fig:meting_lnammur_S21enS12}, ruisgetal (NF) \subref{fig:meting_lnamur_NF}, stabiliteitsfactor en -maat \subref{fig:meting_lnamur_Kfact} van de antenne met Murata-capaciteiten}
\label{fig:meting_lnamur}
\end{figure}
\xpar Het 1dB-compressiepunt en het $3^e$ orde interceptiepunt werden opgemeten met behulp van de N5242A \mbox{PNA-X} Vector Network Analyzer van Agilent Technologies. Het 1dB-compressiepunt op 1575~MHz in figuur \ref{fig:meting_lna_1dB} en het $3^e$ orde interceptiepunt rond 1575~MHz met een spati\"ering tussen de twee ingangsfrequenties van 50 kHz. Het resultaat is vergelijkbaar met de gesimuleerde waarden zoals te zien in tabel \ref{tab:vgltabel}. 
\begin{figure}[h]
\centering
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lna_1dB.pdf}
\label{fig:meting_lna_1dB}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lna_TOI.pdf}
\label{fig:meting_lna_TOI}
}
\caption{Het opgemeten 1dB-compressiepunt \subref{fig:meting_lna_1dB} en $3^e$ orde interceptiepunt \subref{fig:meting_lna_TOI} van de LNA met Murata-capaciteiten}
\label{fig:meting_lna_lin}
\end{figure}
\begin{table}[H]
\center
\begin{tabular}{lrr}
\multicolumn{3}{c}{Vergelijking gesimuleerde en opgemeten LNA met Murata-capaciteiten} \\
		\hline
		& gemeten & gesimuleerd  \\
    \hline
    $|S_{11}|~@~1575 MHz$ \qquad\qquad\qquad\qquad& -7.8 dB & -17.9 dB\\
    \hline
    $|S_{22}|~@~1575 MHz$ & -10.6 dB & -11.4 dB\\
		\hline
		$|S_{21}|~@~1575 MHz$ & 18.1 dB & 18.1 dB\\
    \hline
    $|S_{12}|~@~1575 MHz$ & -24.4 dB & -26.5 dB\\
    \hline
    $P1dB~@~1575 MHz$ & -6.6 dBm & -7.5 dBm\\
    \hline
    $IIP_3$ & 9.5 dBm & 8 dBm\\
    \hline
    $NF~@~1575 MHz$ & 0.5 dB & 0.475 dB\\
		\hline
		$I_{DC}$ & 28.0 $mA$ &  25.8 $mA$  \\
    \hline
    $V_{DC}$ & 3.0 $V$ &  3.0 $V$ \\
    \hline
    Verbruik & 84.0 $mW$ & 77.4 $mW$  \\
\hline 
\label{tab:vgltabel}
\end{tabular}  
\caption{Vergelijking gesimuleerde en opgemeten LNA met Murata-capaciteiten} 
\end{table}
\xpar Met uitzondering van de $|S_{11}|$ komen de meetwaarden goed overeen met de gesimuleerde.
\subsubsection{Correctie van de ruismetingen}
\label{subsub:ruiscorr}
Voor het bepalen van het ruisgetal is het belangrijk dat bij het kalibreren de poortvlakken bij de connectors van de DUT liggen. Onze LNA werkt met UFL connectoren en de calibratiekits met SMA connectoren. Hierdoor zijn we genoodzaakt om een kabeltje te gebruiken voor de omzetting tussen UFL en SMA. Om dit in rekening te brengen, meten we het verlies door zulk een kabeltje op. Dit bedraagt 0.225 dB. Vermits dit verlies optreedt aan de ingang van de LNA, kunnen we dit aftrekken van het ruisgetal. Vergelijken we na deze correctie het gesimuleerde met het gemeten ruisgetal, bekomen we zeer goede overeenkomsten, zoals te zien in figuur \ref{fig:NF_corr}. Het weergegeven ruisgetal is dat van de LNA met Murata-capaciteiten.
\begin{figure}[H]
	\centering
		\includegraphics[width=0.55\textwidth]{figuren/NF_correction.pdf}
	\caption{De gecorrigeerde gemeten NF en de gesimuleerde NF van de LNA met Murata-capaciteiten in functie van de frequentie}
	\label{fig:NF_corr}
\end{figure}
\subsection{LNA met SAW-filter}
Hoewel er geen S-parametermodel gegeven is voor het EPCOS B9080 GPS SAW-filter, wordt er wel vermeld in de datasheet \cite{EPCOSSAW} dat de maximale attenuatie op de L1-GPS-frequentie 1.5 dB bedraagt.
\xpar De versterking van de LNA met SAW-filter ligt rond de 16.5 dB, zoals te zien in figuur \ref{fig:meting_lnametSAW_S21enS12}. Als hier de 1.5 dB verlies van het SAW-filter bij opgeteld wordt, is dit zeer vergelijkbaar met de 18 dB versterking van de LNA zonder SAW-filter, die is te zien in tabel \ref{tab:vgltabel}. Figuur \ref{fig:meting_lnametSAW_Kfact} geeft ook duidelijk weer dat de combinatie van SAW-filter en LNA onvoorwaardelijk stabiel is. Het verbruik is weergegeven in tabel \ref{tab:instel}.
\begin{table}[H]
\center
\begin{tabular}{lr}
\multicolumn{2}{c}{Gemeten DC-verbruik LNA met SAW-filter} \\
\hline
		$I_{DC}$ & 28.1 $mA$  \\
    \hline
    $V_{DC}$ & 3.0 $V$  \\
    \hline
    Verbruik & 84.3 $mW$  \\
\hline 
\label{tab:instel}
\end{tabular}  
\caption{Gemeten DC-verbruik LNA met SAW-filter} 
\end{table}
\begin{figure}[H]
\centering
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lnametSAW_S11enS22.pdf}
\label{fig:meting_lnametSAW_S11enS22}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lnametSAW_S21enS12.pdf}
\label{fig:meting_lnametSAW_S21enS12}
}
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lnametSAW_NF.pdf}
\label{fig:meting_lnametSAW_NF}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/meting_lnametSAW_Kfact.pdf}
\label{fig:meting_lnametSAW_Kfact}
}
\caption{Aanpassing ingang ($|S_{11}|$) en uitgang ($|S_{22}|$) \subref{fig:meting_lnametSAW_S11enS22}, $|S_{21}|$ en $|S_{12}|$ \subref{fig:meting_lnametSAW_S21enS12}, ruisgetal (NF) \subref{fig:meting_lnametSAW_NF}, stabiliteitsfactor en -maat \subref{fig:meting_lnametSAW_Kfact} van de LNA met SAW-filter}
\label{fig:meting_lnametSAW}
\end{figure}
\section{De antenne zonder LNA}
Het opmeten van de antennekarakteristieken gebeurde in de anechoische kamer samen met een gekalibreerde hoornantenne (\emph{standard gain horn}). Deze bevindt zich op een afstand van 4.188~m van de op te meten antenne. Deze afstand hebben we nodig om de gemeten waarden te corrigeren voor het padverlies, en aldus de antennewinst te bepalen. De hoornantenne kan 90$^\circ$ gedraaid worden. Zo kunnen we een horizontaal en een verticaal gepolariseerd signaal laten invallen op de te meten antenne. Uit de metingen met het horizontaal en verticaal invallend signaal kunnen we de axiale ratio extraheren. De metingen van de stralingspatronen zijn geori\"enteerd volgens het assenstelsel getekend in figuur \ref{fig:ori_ant}. In dit aanzicht ligt de patch bovenaan. \xpar In figuur \ref{fig:meeting_antenne_NoLNA} zien we het verloop van de axiale ratio, de gain en de aanpassing van de opgemeten GPS-antenne in het frequentiebereik van 1.4 tot 1.8 GHz. Deze metingen werden ook gedaan voor de antenne bedekt met een laag aramide, om het effect van integratie in kledij te bekijken. Deze resultaten zijn weergegeven in figuur \ref{fig:meeting_antenne_NoLNA_aramide}. De extra laag aramide heeft een verwaarloosbare invloed op de opgemeten karakteristieken. Merk op dat de gaincurve na 1.7 GHz plots stopt. De oorzaak hiervan is dat de hoornantenne niet gekalibreerd is voor frequenties boven 1.7 GHz.
\begin{figure}[H]
	\centering
		\includegraphics[width=0.5\textwidth]{figuren/final_antenna_xy.pdf}
	\caption{Ori\"entatie antenna op het positioneringssysteem}
	\label{fig:ori_ant}
\end{figure}
\begin{figure}[H]
	\centering
		\includegraphics[width=0.7\textwidth]{figuren/meeting_antenne_NoLNA.pdf}
	\caption{Opgemeten gain, axiale ratio en aanpassing van de antenne zonder LNA}
	\label{fig:meeting_antenne_NoLNA}
\end{figure}
\begin{figure}[H]
	\centering
		\includegraphics[width=0.7\textwidth]{figuren/meeting_antenne_NoLNA_aramide.pdf}
	\caption{Opgemeten gain, axiale ratio en aanpassing van de antenne zonder LNA bedekt met aramide}
	\label{fig:meeting_antenne_NoLNA_aramide}
\end{figure}
\xpar De aanpassing, 3dB-bundelbreedte en F/B ratio zijn zeer vergelijkbaar met de gesimuleerde waarden, zoals te zien in tabel \ref{tab:vgltabel2}. De axiale ratio en gain wijken echter sterk af. De AR is wel nog steeds kleiner dan 3 dB op 1575.42 MHz, zodat de antenne circulair gepolariseerd blijft. Deze afwijking is hoogstwaarschijnlijk het gevolg van een fout in alignatie van de maskers. De antenne zonder LNA werd immers gealigneerd d.m.v. het alignatiebord, wat zorgde voor enige onnauwkeurigheid. Dit werd besproken in sectie \ref{sec:maskers_alignatie}. Uit simulaties lijkt er geen beperking op de AR-bandbreedte. Dit komt onder andere door het ideaal veronderstellen van de directionele koppelaar (perfect faseverschil en gelijke amplitude). De gainafwijking was te verwachten. In de simulaties werd het faseverschil opgelegd in de post-processing omgeving van ADS Momentum. De 3 dB verlies van de kwadratuur hybride koppelaar werd niet in rekening gebracht. De gemeten gain zou dus 3 dB lager moeten liggen dan de gesimuleerde. Echter blijkt deze slechts 2 dB lager te liggen. De gefabriceerde antenne boet dus wel wat in op vlak van axiale ratio, maar presteert beter op gebied van gain.
\begin{table}[H]
\center
\begin{tabular}{lrr}
\multicolumn{3}{c}{Vergelijking gesimuleerde en opgemeten antenneparameters van de antenne zonder LNA} \\
		\hline
		& gemeten & gesimuleerd  \\
    \hline
    $|S_{11}|~@~1575 MHz$ \qquad\qquad\qquad\qquad\qquad\qquad\qquad\qquad& -15 dB & -15 dB\\
    \hline
    $gain~@~1575 MHz$ & 5 dBi & 7 dBi\\
		\hline
		$AR~@~1575 MHz$ & 2.3 dB & 1.3 dB\\
    \hline
    F/B ratio & 19 dB & 20 dB\\
    \hline
    3dB-bundelbreedte & 70$^\circ$ & 72$^\circ$\\
    \hline
    3dB-AR-bundelbreedte XZ-vlak& 100$^\circ$& 140$^\circ$\\
    \hline 
    3dB-AR-bundelbreedte YZ-vlak& 100$^\circ$& 140$^\circ$\\
    \hline 
\label{tab:vgltabel2}
\end{tabular}  
\caption{Vergelijking gesimuleerde en opgemeten antenneparameters van de antenne zonder LNA} 
\end{table}
\xpar Ook de stralingspatronen bij 1575 MHz in XZ- en YZ-vlak werden opgemeten. Dit werd eerst gedaan met een onbedekte antenne. Nadien werd over de antenne een laag aramide geplaatst. De opgemeten stralingspatronen van de onbedekte antenne zijn weergegeven in figuur \ref{fig:gainGPS}, die van de bedekte antenne in figuur \ref{fig:gainGPSaramide}. De extra laag aramide heeft een verwaarloosbare invloed op het stralingspatroon. De 3dB-AR-bundelbreedte in zowel XZ- als YZ-vlak is kleiner dan in de simulaties.
\begin{figure}[H]
\centering
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/gainGPS_XZ.pdf}
\label{fig:gainGPS_XZ}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/gainGPS_YZ.pdf}
\label{fig:gainGPS_YZ}
}
\caption{Gain in het XZ-vlak \subref{fig:gainGPS_XZ} en gain in het YZ-vlak \subref{fig:gainGPS_YZ} van de onbedekte antenne zonder LNA}
\label{fig:gainGPS}
\end{figure}
\begin{figure}[H]
\centering
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/gainGPS_XZaramide.pdf}
\label{fig:gainGPS_XZaramide}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/gainGPS_YZaramide.pdf}
\label{fig:gainGPS_YZaramide}
}
\caption{Gain in het XZ-vlak \subref{fig:gainGPS_XZaramide} en gain in het YZ-vlak \subref{fig:gainGPS_YZaramide} van de antenne zonder LNA, bedekt met aramide}
\label{fig:gainGPSaramide}
\end{figure}
\section{De antenne met LNA zonder SAW-filter}
Net zoals bij de antenne zonder LNA, werden voor de antenne met LNA zonder SAW-filter de axiale ratio, de gain en de aanpassing in het frequentiebereik van 1.4 tot 1.8 GHz opgemeten. De resultaten voor de onbedekte antenne zijn afgebeeld in figuur \ref{fig:meting_antenne_LNA}, die voor de antenne bedekt met een laag aramide in figuur \ref{fig:meting_antenne_LNA_aramide}. Wat opvalt is dat de aanpassing minder goed is dan bij de LNA apart. In figuur \ref{fig:meting_lnamur_S11enS22} is de aanpassing van de LNA apart aan de uitgang te zien als $|S_{22}|$. Deze is bij 1575~MHz lager dan -10 dB, terwijl bij de LNA met antenne de $|S_{11}|$ ongeveer -9 dB is. De axiale ratio van deze antenne is lager dan die van de passieve antenne omdat hier gebruik gemaakt werd van de alignatietechiek met naalden, waardoor een hogere nauwkeurigheid werd gehaald.
\begin{figure}[H]
	\centering
		\includegraphics[width=0.7\textwidth]{figuren/meeting_antenne_GPSLNA.pdf}
	\caption{Opgemeten versterking, axiale ratio en aanpassing van de antenne met LNA}
	\label{fig:meting_antenne_LNA}
\end{figure}
\begin{figure}[H]
	\centering
		\includegraphics[width=0.7\textwidth]{figuren/meeting_antenne_GPSLNA_aramide.pdf}
	\caption{Opgemeten versterking, axiale ratio en aanpassing van de antenne met LNA, bedekt met aramide}
	\label{fig:meting_antenne_LNA_aramide}
\end{figure}
\begin{table}[H]
\center
\begin{tabular}{lr}
\multicolumn{2}{c}{Eigenschappen antenne met LNA} \\
    \hline
    $|S_{11}|~@~1575 MHz$ & -9 dB\\
    \hline
    $totale~antennewinst~@~1575 MHz$ & 23.6 dB\\
		\hline
		$AR~@~1575 MHz$ & 0.7 dB\\
    \hline
    F/B ratio & 19 dB\\
    \hline
    3dB-bundelbreedte & 70$^\circ$\\
    \hline
    3dB-AR-bundelbreedte XZ-vlak& 70$^\circ$\\
    \hline 
    3dB-AR-bundelbreedte YZ-vlak& 120$^\circ$\\
    \hline 
\label{tab:antenneLNA}
\end{tabular}  
\caption{Eigenschappen antenne met LNA} 
\end{table}
\xpar De stralingspatronen in het XZ- en YZ-vlak zijn afgebeeld in figuur \ref{fig:gainGPSLNA} voor de onbedekte antenne en in figuur \ref{fig:gainGPSLNAaramide} voor de antenne bedekt met aramide. Deze stralingspatronen geven de totale antennewinst weer. Deze bestaat uit de passieve winst van de antenne, die ongeveer 5 dBi bedraagt in de hoofdrichting, zoals te zien in figuur \ref{fig:gainGPSaramide}, en de 18 dB actieve versterking van de LNA. De 3dB-bundelbreedte en F/B ratio zijn ongeveer gelijk gebleven aan de waarden opgemeten bij de passieve antenne zoals te zien in tabel \ref{tab:antenneLNA}. De 3dB-AR-bundelbreedte vertoont een redelijk groot verschil in XZ- en YZ-vlak. Dit kan komen door een imperfectie in de alignatie van de antenne ten opzichte van het positioneringssysteem in de anechoische kamer.
\begin{figure}[H]
\centering
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/gainGPSLNA_XZ.pdf}
\label{fig:gainGPSLNA_XZ}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/gainGPSLNA_YZ.pdf}
\label{fig:gainGPSLNA_YZ}
}
\caption{Gain in het XZ vlak \subref{fig:gainGPSLNA_XZ} en gain in het YZ vlak \subref{fig:gainGPSLNA_YZ} van de antenne met LNA}
\label{fig:gainGPSLNA}
\end{figure}
\begin{figure}[H]
\centering
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/gainGPSLNA_XZaramide.pdf}
\label{fig:gainGPSLNA_XZaramide}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/gainGPSLNA_YZaramide.pdf}
\label{fig:gainGPSLNA_YZaramide}
}
\caption{Gain in het XZ vlak \subref{fig:gainGPSLNA_XZaramide} en gain in het YZ vlak \subref{fig:gainGPSLNA_YZaramide} van de antenne met LNA, bedekt met aramide}
\label{fig:gainGPSLNAaramide}
\end{figure}
\section{De antenne met LNA en SAW-filter}
De opgemeten versterking, axiale ratio en aanpassing van de antenne met LNA en SAW-filter in het frequentiebereik van 1.4 tot 1.8 GHz zijn weergegeven in figuur \ref{fig:meting_antenne_SAW} voor de onbedekte en in figuur \ref{fig:meting_antenne_SAW_aramide} voor de bedekte antenne. Bij gebruik van een SAW-filter zijn de metingen buiten de doorlaatband weinigzeggend, aangezien het SAW-filter aldaar sterk attenueert. De aanpassing op 1575~MHz komt goed overeen met die van de LNA met SAW-filter apart, weergegeven in figuur \ref{fig:meting_lnametSAW_S11enS22}. De axiale ratio verschilt met die van de passieve antenne en de antenne met LNA zonder SAW-filter. Dit kan liggen aan verschillen in alignatie.
\begin{table}[H]
\center
\begin{tabular}{lr}
\multicolumn{2}{c}{Eigenschappen antenne met LNA en SAW-filter} \\
    \hline
    $|S_{11}|~@~1575 MHz$ & -9.5 dB\\
    \hline
    $totale~antennewinst~@~1575 MHz$ & 21.7 dB\\
		\hline
		$AR~@~1575 MHz$ & 1.7 dB\\
    \hline
    F/B ratio & 19 dB\\
    \hline
    3dB-bundelbreedte & 70$^\circ$\\
    \hline
    3dB-AR-bundelbreedte XZ-vlak& 96$^\circ$\\
    \hline 
    3dB-AR-bundelbreedte YZ-vlak& 106$^\circ$\\
    \hline 
\hline 
\label{tab:antenneLNASAW}
\end{tabular} 
\caption{Eigenschappen antenne met LNA en SAW-filter} 
\end{table}
\begin{figure}[H]
	\centering
		\includegraphics[width=0.7\textwidth]{figuren/meeting_antenne_GPSSAW.pdf}
	\caption{Opgemeten gain, axiale ratio en aanpassing van de antenne met LNA en SAW-filter}
	\label{fig:meting_antenne_SAW}
\end{figure}
\begin{figure}[H]
	\centering
		\includegraphics[width=0.7\textwidth]{figuren/meeting_antenne_GPSSAW_aramide.pdf}
	\caption{Opgemeten gain, axiale ratio en aanpassing van de antenne met LNA, SAW-filter, bedekt met aramide}
	\label{fig:meting_antenne_SAW_aramide}
\end{figure}
\xpar De stralingspatronen in het XZ- en YZ-vlak zijn afgebeeld in figuur \ref{fig:gainGPSSAW} voor de onbedekte antenne en in figuur \ref{fig:gainGPSSAWaramide} voor de antenne bedekt met aramide. Deze stralingspatronen geven de totale antennewinst weer. Deze bestaat uit de passieve winst van de antenne, die ongeveer 5 dBi bedraagt in de hoofdrichting, zoals te zien in figuur \ref{fig:gainGPSaramide}, en de 16 dB actieve versterking van de LNA met SAW-filter. De 3dB-bundelbreedte en F/B ratio zijn ongeveer gelijk gebleven aan de waarden opgemeten bij de passieve antenne zoals te zien in tabel \ref{tab:antenneLNASAW}. De 3dB-AR-bundelbreedte ligt zowel in XZ- als YZ-vlak in de buurt van de waarden opgemeten bij de passieve antenne.
\begin{figure}[h]
\centering
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/gainGPSSAW_XZ.pdf}
\label{fig:gainGPSSAW_XZ}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/gainGPSSAW_YZ.pdf}
\label{fig:gainGPSSAW_YZ}
}
\caption{Gain in het XZ vlak \subref{fig:gainGPSSAW_XZ} en gain in het YZ vlak \subref{fig:gainGPSSAW_YZ} van de antenne met LNA en SAW-filter}
\label{fig:gainGPSSAW}
\end{figure}
\begin{figure}[h]
\centering
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/gainGPSSAW_XZaramide.pdf}
\label{fig:gainGPSSAW_XZaramide}
}~~~~
\subfigure[]{
\includegraphics[width=0.45\textwidth]{figuren/gainGPSSAW_YZaramide.pdf}
\label{fig:gainGPSSAW_YZaramide}
}
\caption{Gain in het XZ vlak aramide \subref{fig:gainGPSSAW_XZaramide} en gain in het YZ vlak aramide \subref{fig:gainGPSSAW_YZaramide} van de antenne met LNA en SAW-filter, bedekt met aramide}
\label{fig:gainGPSSAWaramide}
\end{figure}